物资生产时间规定：一线生产班组配置急救包，解决临时抢修问题。建立24小时配送热线或配送呼叫中心。
第四十九条对非项目物资实行补仓采购，按照定额补仓或定期补仓方式，保持仓库满足生产、办公等需要的最低储备数量。
制定物资采购供应标准工期，对采购供应各环节进行节点控制，实现物资采购供应与工程项目进度的无缝联接，建立快捷规范的紧急物资采购供应程序。
白水泥的标准
按中国海油勘探监督手册地质分册（1997.3）规定，稠油系指在温度20℃条件下，原油相对密度介于0.900～0.940之间的原油；或按我国石油工业行业标准SY/T6169-1995规定，称为稠油的原油系指在油层条件下，原油黏度＞50mPa.s，通常相对密度＞0.920的原油。
我国在近海油田中，稠油油田基本探明地质储量占海域全部基本探明地质储量的65%，渤海稠油油田地质储量占渤海全部储量的85%，且多集中在一些亿吨级到几亿吨级的大型油田中，可见其举足轻重的地位。更为重要的是，渤海海域是中国海油未来5年原油产量跃升的主要海区，提高稠油油田开发效果和采收率，是关系到中国海油近期产量大幅度上台阶、今后持续高速发展的重大战略问题。
一、海上稠油油田开发新模式
（一）目前国内海洋油气田开发生产的主要模式
海洋油田的开发模式基本上承袭了陆上油田的开发模式：首先进行一次采油，在开发初期，依靠油藏自身能量开采出部分原油，这期间的主要投资是打井，采油方式是自喷、下泵举升。当地层能量降低到一定程度时，就施以保持地层能量为主要目的的注水、注气开发，进入所谓的二次采油阶段，这期间的主要投资是建立注入系统（包括注入设备、管网等）。迄今为止，国内外海上油田都未采用三次油技术。CNOOC的“十五”规划和2015年发展规划就是按此模式做出的。
从石油工业的发展历史看，一、二、三次采油的原油开发模式的形成是石油生产实际过程，也是人们对石油开采规律的认识不断深入的结果，是石油开发技术不断进步的体现。
（二）这种模式的主要问题
该模式已经被众多陆上油田证明在技术和经济上都是成功的，海上油田采用该模式有利于减少风险，因为其投资是分阶段进行的，且相对分散，利于资金回收。国内外海上油田的开发生产成功实践也证明，利用这种模式来开发我国的海上油田是可行的，但它的问题也很明显，存在着巨大的改革余地和发展潜力。
由于高含水期提高采收率、进一步高产稳产的三次采油技术在国内外并未完全过关，油田现行的开发模式事实上是以水驱提高采收率最大值为基础进行开发方案设计的。一、二阶段划分相当严格清楚，三次采油阶段只作为一种设想而未考虑进去，使实际采收率不超过30%，这样使油田开发生产时间很长，采收率不高，原油产量不高，或高产稳产期短，含水上升快。即使三次采油提高采收率的技术过关，能够实施并达到设计要求，使最终采收率也有所提高，但油田开发期却因此而大大加长。在采收率一定的情况下，油田开发期越长，就意味着其经济效益越低，换言之，这种模式的效益必然不高，或者说现在的油田开发效益的提高尚有巨大空间和余地。
另一方面，从理论上讲，石油勘探开发的核心业务都应同时着重进行两项工作，一是大力进行勘探，尽可能增加储量，一是努力提高原油采收率，以最大限度利用已掌握的资源。但是迄今为止，国内外的石油公司由于历史、社会、经济和传统观念的影响，在制定其核心业务的发展战略时，重点首先在加大勘探力度、增加储量上，对油田开发的重点是如何提高单井产量和油田产量，以及如何延长高产稳产时间，而为实现高产稳产在很大程度上也依赖于找到新储量和动用新储量，很少谈到以尽量提高现有油藏采收率为目标来保证做到高产和稳产。因此多年来一直对水驱后进一步提高油藏采收率的三次采油技术重视不够，以至于至今提高水驱后油藏采收率技术的三次采油技术未能有所突破，这也是这种模式能够一直存在的重要原因。
在现在科技进步已经使这种技术的解决成为可能的情况下，如果把提高油藏采收率作为核心业务的发展战略目标，则有可能为我们核心业务的发展带来更为广阔的发展空间和更大的潜力。因此，现有模式不是适应海上油田开发生产特点的最佳模式，应对其进行实际改革，建立起海上油田开发生产的新模式。
（三）新模式的基本思路
受海洋油田开发环境、特点以及自然条件等因素的限制，海洋石油开发更应该以提高原油采收率和经济效益为中心，即在相对较短（平台使用期）的时间内，在同时考虑最大经济效益和最高原油采收率前提下，快速、高效地开发油田。
如何充分利用先进的原油开发技术，将更多的原油经济快速地开采出来，不仅是经济效益的要求，更是保护资源、合理利用资源的要求。如果以最大限度利用石油资源为目的，目前的做法应该是，根据目前石油开采的最新技术成果和油藏条件，先制定原油采收率目标（特别是在目前大幅度提高采收率的三次采油技术将有可能有所突破和发展的时候，这一点更为重要），再根据海洋油田开发的特点（时间限制）和开发技术现状，反过来制定开发模式、进行经济评价、制定开发方案，从而有可能打破现有模式，带来开发观念的更新，带来更大经济效益和社会效益。
近5～10年来，原油开采技术和为原油开采服务的相关技术领域有很大进步，为海洋石油开发模式的更新和开发效益的提高奠定了技术基础。这些技术包括：提高油井产量类技术（包括水平井采技术、压裂防砂技术、井下举升技术等）、提高原油采收率类技术（如聚合物驱、复合化学驱等）和高分子化学、胶体化学、表面化学及化工合成技术等。在充分考虑这些技术进步的基础上，重新审视、论证海洋油田的开发模式，在促进海洋石油开发技术进步的同时，也必将促进我国相关领域的技术进步。
因此新模式的基本思路是：以目前原油开发领域的最新技术为依托，以最大限度提高原油的采收率为开发指标，以最大经济效益为目标来制定开发方案。
（四）新模式的基本含义
依靠科技进步和科学化的管理，以大幅度提高现有油藏采收率（由20%～25%提高到35%～40%，甚至更高）为基本出发点，来规划、设计发展中国海上油田的开发、生产与经营，在有限的开采期限内，使现有的油气田发挥最大的经济效益，获得更多的原油产量。
a．以尽量提高油藏采收率为开发生产的战略目标（而不是以现有技术能够达到的采收率为目标）进行开发方案设计。①核心业务中，把加大勘探的技术资金投入以寻找更多的储量与尽最大努力提高已掌握的油田采收率放在同等重要位置，而在开发中把努力提高采收率作为开发的战略目标；②加大对提高采收率技术的攻关力度，以尽快形成实用技术作为新模式的先行和技术保证：③以可以提高的最大采收率（目标为35%～40%）为目标进行开发方案设计，并为今后进一步提高采收率留下“接口”。
b．假设化学驱（聚合物驱、复合驱）提高采收率技术已经过关，且行之有效，其中聚合物驱可将水驱后的采收率再提高10%～12%（或更高），复合驱可再提高20%～25%。
c．完全打破一、二、三次采油的严格界限，而把它们作为3种不同情况下的采油和提高采收率的手段和系列技术，按油藏特性和最新的开发开采技术，对3套系列技术进行综合、优化、组配和集成，形成一种能在最短时间内达到油藏最高采收率的技术经济开发模式以及相应的系列配套技术，以实现“在条件允许的尽可能短的时间内，使油田达到尽可能高的采收率”的目标。以渤海油田为例，将ODP规定的现有采收率25%再提高10%～15%，使之达到35%～40%，使一、二、三次采油优化组合，使总开发时间不延长或进一步缩短，不仅使油藏总采油量比原来有大幅度提高，而且使每年原油产量有大幅度提高，油田的综合总投入相对减少，从而获得比现在更大的社会经济效益。
（五）新模式的基本内容
（1）充分应用其他学科的最新成果，改进完善化学驱技术，努力提高海洋油田的最终采收率目前我国海洋油田所用的一次采油和二次采油技术基本过关，完全能够达到ODP规定的指标，而二次采油水驱后的进一步提高采收率的三次采油完全没有考虑。目前投入开发的海洋油田，其整体渗透率高，非均质性也较强，油藏湿度和原油黏度都比较适合以增加驱替相黏度、控制流度为主要机理的化学驱或复合化学驱技术。而目前国内外的聚合驱提高采收率技术已经有了新的发展和重大突破，在可以预见的几年之内就可能达到满足海洋油田三次采油需要的水平。因此，在注水开发中期或早期，采用三次采油技术，配合相应的先进工艺技术和生产设备，可以实现真正意义上的强化采油目的，使最终采收率比原ODP的要求再提高10%～20%成为可能。这也相当于找到了新的石油储量，为CNOOC提高产量，增加石油储备做出技术上的支持，成为新模式的技术及物质基础。
（2）利用高新技术加速一次采油的开采速度，缩短一次采油时间
在不损害油层（或不造成不可逆损害）的前提下，利用先进的技术和设备，修改开发方案，大幅度提高油井产量，大幅度提高油田原油年产量。
在一次采油技术比较完善的情况下，积极采用新技术、新设备，进一步增加原油日产量，缩短一次采油时间，是新模式的第一个环节。利用目前先进的大位移水平井技术，扩大油井控制动用原油面积，提高油井日产量。利用优快钻井完井技术和进一步搞好全过程油层保护技术，进一步提高单井产量。利用多种提液技术，扩大油井的生产能力，搞好现代完井防砂技术，提高油井产量，从而加快一次采油速度，缩短一次采油时间，为实施提高油藏采收率技术赢得时间，也为新模式在更短的时间内生产出更多的原油提供必要的“出口”。
（3）提前进入二次采油阶段
一次采油时间的缩短，相对而言就是提前进入二次采油时期。而更为重要的是，要大力增加油田原油日产量，就需要较以往更为提前注水，以便做到在保持地层能量和驱替机理作用下，使油田维持这个较长的稳产期。在这期间，在合理的井网、合理的注水速度下，提高油藏动用程度，增加产量，在中低含水期使原油高速经济地开采出来，获得较好的经济效益。
（4）缩短注水开发时间，提前进入三次采油阶段
缩短注水开发时间有几方面原因。一是因为海上平台的有效期较短，海上油田的注水开发就不能像陆上油田那样持续很长时间，所以必须为实施提高采收率技术挤出时间。二是因为注水开发中后期的效益不高。随着注水开发的延续，水驱在高渗透层突破时间较短，原油含水率将不断上升，影响油田的产油指数。三是现有研究表明，二次采油和三次采油在本质上并无严格的区别和界限，因此，需要模糊二次采油、三次采油概念，将注水开发与三次采油有机结合成一个整体，提前进入到油田的开发过程中。
综上所述，新模式的特点是：①在CNOOC的核心业务中把努力提高油藏采收率作为油田开发与生产的战略目标，并与勘探放到同样重要的位置上。把“在最短时间内，开采原油达到油藏最大采收率”作为油田开发的指导思想。在现阶段把尽快解决聚合物驱技术、使采收率再提高10%以上作为此模式的基础及技术保证。②利用石油开发生产最新技术，大幅度提高油井产量和油田产能，加快油田开发速度，缩短一次采油时间。③模糊二、三次采油界限，合并这两个阶段，把它作为提高油藏采收率、使油田高产稳产的两项系列技术，加以优化、组合、综合应用，在达到大幅度提高油藏采收率的同时，大大缩短油田开发时间，以获得更大的社会经济效益。
若上述4个环节在技术上、经济上可行，这种模式的结果将是在较短时间内，在保证油田每年高产量的同时，使我国油气资源的利用率大大提高。并且在加快资金回收的同时，相当于用少得多的投资再增加半个到一个同样的油田。这对以经济效益为中心的海洋石油来说，将大大提高海洋资金利用率，降低海洋开发生产的风险。
（六）海洋油田开发新模式的可行性分析
1．大幅度提高年产量的技术、设备、市场可行性分析
在国内，目前石油供求市场处于供大于求的状态，并且这一局面将持续很长时间。国内石油加工企业的加工能力还未达到饱和。同时，随着国民经济的持续健康快速发展以及石油加工技术的进步，对成品油的需求以及石油加工能力还将进一步增加。因此，CNOOC大幅度提供石油年产量不存在市场阻力。
目前，提高油藏开发速度的各种单一技术都相对成熟，或经过短期攻关就能够成熟，只要加以组织、整合与集成，就可以实现加快一次采油速度、缩短一次采油时间的目的。而油藏早期注水技术在我国已是成熟技术，用于此模式中应不是问题。
化学驱提高采收率的三次采油技术是构成新模式的基础和关键。近20～30年来，由于国内外专家（特别是国内）的不懈努力，目前该领域已经取得重大进展，而且已经处于即将突破的前夕。只要集中力量，可望在2～3年内即可突破，形成可用于海洋油田的实用技术，为新模式的建立和应用打下技术基础。
2．我国聚合物驱油技术发展现状
国内外提高原油采收率的理论与实践已经证明，对于适合于聚合物驱和复合驱提高采收率的油藏，只要物驱替液性能达到设计要求，则可将其水驱后的采收率再提高10%～20%。聚合物驱提高采收率技术已经在大庆油田的主力油藏进入工业化应用阶段，其采收率比水驱提高12%，三元复合驱在大庆的先导性证验结果表明，采收率比水驱提高20%。
经过“八五”、“九五”攻关，聚合物驱油已经在我国形成了系列配套技术。具体包括聚合物驱油提高采收率机理研究、聚合物流变性与渗流特性研究、注水后期油藏精细描述研究、聚合物的筛选与评价、聚合物驱油数值模拟、聚合物驱油合理井网设计、防窜及聚合物采出液回注工艺技术、地面配注配套设备、聚合物驱油经济评价等。它们具体应用的规模和效果及水平处于世界领先，但由于聚合物溶液的黏度在更高温度和矿化度条件下无法达到设计要求或因成本太高而没有大面积推广。
与陆上油田相比，海上油田注聚合物驱的主要难点在于：①要求聚合物具有很好的耐盐性，因为海上油田注聚只能采用高矿化度的海水配制，同时，由于环保要求，其产出污水不能直接排放，必须回注；②要求聚合物具有很好的溶解性，因为海上平台空间有限，不允许建大型储液罐；③要求聚合物具有很好的增黏能力，一方面是因为海上注聚成本的要求，另一方面是渤海原油物性的要求，因为渤海油田的地下原油黏度高，为了实现流度控制，必然要求聚合物溶液在经济允许的前提下具有更高的黏度；④要求聚合物具有良好的注入性和抗剪切能力，这是海上油田大井距对聚合物的必然要求。
经过国内专家的不懈努力，在最近10年，以适应恶劣油藏条件下的驱油用聚合物的研制开发取得突破性进展，特别是适合于高温高矿化度油藏化学驱用的新型疏水缔合水溶性聚合物NAPS的研制成功，使聚合物驱和复合化学驱的应用范围大大拓宽，温度已经拓展到90℃，矿化度已经拓展到5×104mg/L，驱油剂的配制条件已经从清水配制拓展到污水配制，从技术上已经具有解决海上油田聚合物驱的上述四大难题的基础条件，为目前中国海上油田采用以提高原油采收率为目标的强化开采模式提供了保证。
图10-1 不同矿化度下的黏浓关系（80℃、7.34s-1）
图10-2 不同水质下的黏浓关系（45℃、7.34s-1)
a．图10-1、图10-2分别是该聚合物与HPAM在不同条件下的增黏效果对比实验，结果表明，该聚合物完全能够解决海上油田进行聚合物驱的高效增黏、海水配制和污水回注问题。
b．新型缔合聚合物由于分子上疏水基的可逆缔合作用，在低剪切条件下溶液的表观黏度显著增加。在高剪切条件下，缔合作用被破坏，溶液表观黏度降低，这就保证了聚合物溶液具有良好的抗剪切能力和在注入时具有相对较低的注入压力。图10-3是该聚合物溶液的注入性评价实验结果，表明溶解良好的NAPS溶液具有较好的注入性，能够有效地向地层中传播。
c．根据陆上油田统计，油井见到注聚效果的时间与注采井平方呈正比，与注采井间油层平均渗透率呈反比，并有较好的相关关系，如图10-4所示。渤海油田的高渗透率为大井距条件下的注聚提供了有利条件。
d．表10-1表明，新型聚合物AP比HPAM有更高的抗剪切能力。表10-2表明，新型聚合物的驱油效果优于HPAM。表10-3表明，在高温（70～80℃）和高矿化度（5000～100000mg/L）条件下，缔合聚合物体系仍具较高的驱油效果，都能使水驱后的采收率提高10%～20%，甚至更高。
图10-3 NAPS的注入性实验
图10-4 港西四区聚合物驱油井见效时间与d2/K的关系
表10-1 新型聚合物的抗剪切性能（搅拌l5min，矿化度：4000mg/L,45℃，7.34s-1）
表10-2 新型聚合物与HPAM的驱油实验结果对比
表10-3 不同矿化度下岩心驱油试验结果
我国聚合物驱油技术研究表明，适用于我国海洋油田聚合物驱提高采收率的实用系列技术，应用条件已经初步具备，只要集中力量，加大投入，近期内就可能突破。
3．聚合物驱实施时机对海上油田原采收率总体效益的影响——模糊二、三次采油阶段的可能性
聚合物驱提高采收率的机理分析、室内驱油实验结果和现场应用结果表明，适用于水驱和聚驱的油藏，从水驱转入聚驱的时机与最终采收率关系不大，而转聚驱的时机越早，总体效益越好。
（1）大量室内岩心试验研究结果表明，在不同含水阶段进行聚合物驱，最终采出程度相差不大。韩成林、胡靖邦等用非均质正韵律地层模型来模拟了转聚驱时机对最终采收率的影响实验。表10-4和表10-5是分别用HPAM和新型聚合物在不同含水阶段的驱油实验结果，都得到了相同的结论：聚合驱提高采收率的大小与注聚时油藏注水开发（二次采油）进行的程度关系不大。
（2）聚合物注入时机不同，其经济效益却有很大的差别。注聚时机的影响因素主要包括剩余油饱和度及转注聚时的含水率。剩余油饱和度是保证聚合物驱油效果的主要因素之一，也是影响见效时间的关键因素。矿场统计资料表明，在相同地层条件下，驱油剂用量、浓度及段塞大小相同时，油层的剩余油饱和度越高，越容易形成原油富集带，见效时间就越早，驱油效果也就越好。大量室内物理模拟研究结果表明，二次采油进行程度越高，转注聚合物时油井的含水率越高，聚合物驱提高采收率效果越差。韩成林、胡靖邦等的研究和表10-3都得到了相同的结论。
（3）国内外的矿场试验结果表明，聚合物注入时机对其效果有明显的影响。孤东油田八区Ng3-6与孤岛油田中一区Ng4地质条件相似、储层物性相近、流体性质相差不大，孤东八区、中一区Ng4分别在采出程度为18.95%、38.33%时开始注聚，矿场试验结果表明，中一区降水增油效果远不如孤东油田八区。根据国外1964～1981年期间所进行的聚合物驱有参考价值资料的29个现场试验中，在接近一次采油末期便开始的16个试验中，有12个获得成功；在二次采油阶段期间开始的7个试验中，只有1个获得成功；在三次采油阶段（即注水结束后）开始的6个试验中，仅有1个试验勉强有效。可见聚合物驱开始越早，越有希望获得好的效果。
表10-4 HPAM转聚驱时机对驱油效果的影响
表10-5 新型聚合物转聚驱时机对最终采收率的影响
综上所述，理论和实验研究及矿场实践表明，对于适宜于聚合物驱的油藏，注水开发的二次采油和聚合物驱提高采收率的三次采油，从本质上讲，并无传统意义上的严格界限，只要聚合物驱技术过关，从水驱转为聚合物驱的时机对总最终采收率影响不大，但经济效益却有很大差别。水驱和聚合物驱不再是采油的两个不同阶段，是可以把油藏采收率提高到40%～50%而综合应用的两套系列配套技术。它们的合理应用，不仅可以显著提高采收率，节约注入水，提高注聚效率，提高油田开发效益，而且可以缩短或去掉二次采油阶段，使油田开发期大大缩短，使实现“在条件允许的最短时间内，使油田达到尽可能高的采收率”的目标在技术上成为可能，使我们新模式的建立有了技术可行性。
（七）新模式效果预测
渤海油田是目前中国海洋石油的主要产能建设区，直到2015年，中国海油的大部分原油产量将来自渤海油田，因此，它的开发效果对CNOOC的原油产量及整体发展具有举足轻重的作用。下面以渤海油田为例来说明新模式对海洋石油开发的重要意义。
1．新模式的应用将显著增加油田的开发效益
以NB35-2油田为例，该油田计划在2003年投产。按照目前ODP规划，当年生产33× 104t，第三年即2005年达到133×104t的最大产量，然后递减，在20年内开发结束，累计产油1084×104t，总采收率为22%。每年的产量情况如图10-5所示。
采用新模式，如果油田的开发有效期分别为20年、15年，产量规划如图10-6所示，与现有模式相比，新模式将使该油田累计增产640×104t原油，增幅达59%，增加产值约64亿元。
图10-5 NB35-2油田产量规划（现有模式）
图10-6 NB35-2油田产量规划（新模式）
2．将为完成和超额完成2015年规划原油产量提供技术保证，同时有可能使CNOOC2010年的发展规划达到更高水平
表10-6是渤海油田原油产量建议模式与现有模式的综合对比情况。
表10-6 渤海油田原油产量建议模式与现有模式的综合对比
从表10-6可以看出，仅对CNOOC的渤海油田实施这种新模式就可能在2010年使CNO－
OC的原油产量由原来计划的3000×104t增加到4629×104～5047×104t的水平。若在其他油田也作类似考虑，则其产量将有可能达到更高的水平，稳产时间也将会更长。此模式不仅可以很好保证CNOOC2015年规划的顺利实现，而且还可能使CNOOC的2015年发展规划达到一个更高的水平。若真能如此，不仅能大大促进CNOOC的发展，而且其社会效益和经济效益都将会有重大突破，同时形成一种新的海洋油田开发生产模式和与之配套的一、二、三次采油系列技术。
a．把提高油藏采收率作为油田开发生产的战略目标。当前，使聚合物驱技术提高采收率10%以上。
b．应用一切提高原油产量的各类钻井、完井、采油增产技术，尽可能提高单井产量和油田产量，并建立起与提高了的产量相匹配的集输处理能力与技术和油藏经营体系。
c．根据油藏特性和产量与采收率的关系，模糊一、二、三次采油的界限，合理应用、优化、组合一、二、三次采油的系列技术，大大缩短一、二次采油的时间或合并二、三次采油过程，大大缩短油田开发时间，从而达到“在尽可能短的时间内，增加原油产量，使油田采收率尽可能高（40%以上）或比现在水驱再提高10%以上”的目的。若此模式及其配套的一、二、三次采油系列配套技术能成功应用于其他油田，则其社会和经济效益不可限量，必将会为国家做出更大的贡献。
二、渤海稠油油田少井高产开发新技术
以地质、油藏、钻井、完井、采油、海洋工程及综合经济评价等多学科为基础，利用各学科的最新研究成果和技术工艺，对渤海稠油油田实现“少井高产”研究，重点综合研究渤海稠油油田地质规律、开发策略、思路、方式、措施和技术，解决目前渤海稠油油田开发面临的难题，即单井产能低、单井最终采出少和单井投入产出比低，以达到减少油田开发投资和提高经济效益的目的。
（一）待开发油田“虚拟”开发
为了能指导未开发油田实现“少井高产”，利用油藏描述技术和油藏数值模拟技术，通过对开发历史较长的重油油田以多种假想模式进行“重新”编制开发方案，即虚拟开发研究，内容包括进行储量动用、井型选择、产能设计、不同阶段的调整策略以及对评价待开发油田“虚拟”研究，研讨少井高产的可能性。
对埕北油田的虚拟开发研究的初步结论是：通过分阶段开发和随钻调整并采用多底井、水平井等提高产能的新技术，可以实现少井高产目标。详见埕北油田实际方案和虚拟方案结果对比表（表10-7）。
表10-7 埕北油田实际方案和虚拟方案结果对比表
（二）少井高产新技术的成功应用
以渤中25-1油田（南）及南堡35-2油田为实例，采用水平分支井钻井、完井技术进行待开发油田的“虚拟”开发，在最终采收率接近的前提下，开发井总井数分别减少8.3%、18.3%，使南堡35-2油田因经济效益低不能开发的海上边际油田得以开发（表10-8、图10-7）。
表10-8 渤中25-1S和南堡35-2油田方案效果对比表
图10-7 南堡35-2油田产量规划
南堡35-2油田位于渤海中部海域，1996年5月发现，石油地质储量9854×104m3，其中基本探明含油面积16.4km2，地质储量7917×104m3。
南堡35-2油田是一个被断层复杂化的鼻状构造，储层为明化镇组下段和馆陶组，孔隙度在22%～44%之间，渗透率介于50～5000md之间，油层岩性疏松易出砂，原油地面密度介于0.939～0.966g/cm3之间，黏度为196～2010 mPa·s，属于重质稠油，油品差，产量低。
南堡35-2油田是一个复式油气聚集区，具有多种油气类型，由于受构造演化、断层切割和储层分布的影响，油田具有多套油水系统，油水关系复杂，自油田发现以来，进行了多轮油藏研究，均达不到中国海油内部盈利率的需要而未能启动。2003年采用了水平分支井技术，减少了开发井的井数，提高了油井产能（相当于水平井产量的1.2倍），降低了钻完井成本，使南堡35-2油田开发建设项目得以启动。南堡35-2油田能够有效益地开发，为我国海上稠油油田的经济开发展示了很好的前景。
钻井液的发展
第三十五条 决定水泥出厂的权力属于化验室。化验室应配备专业技术人员负责水泥出厂的管理等有关事宜。出厂水泥质量必须按相关的水泥标准严格检验和控制，经确认水泥各项质量指标及包装质量符合要求时，方可出具水泥出厂通知单。各有关部门必须密切配合，确保出厂水泥质量合格率和28天抗压富裕强度合格率两个100％，努力提高水泥均匀性、稳定性以及一等品率和优等品率。出厂水泥不合格属于重大质量事故，应按照有关法规严肃处理，并要追究领导和直接责任者的责任。
第三十六条 要加强出厂水泥的质量控制，其内控指标必须严于现行国家(行业)标准，以保证出厂水泥的实物质量。
出厂水泥质量的主要要求是：
(一)出厂水泥合格率100％。
(二)28天抗压富裕强度合格率100％。
通用水泥28天抗压富裕强度不小于2．0MPa
白水泥28天抗压富裕强度不小于1．0MPa
中、低热水泥28天抗压富裕强度不小于1．0MPa
道路水泥28天抗压富裕强度不小于2．5MPa
钢渣水泥28天抗压富裕强度不小于2．5MPa
(三)袋装水泥20包的总质量不小于l000kg，单包净合量不小于49kg，合格率100％。
(四)28天抗压强度控制值≥水泥国家(行业)标准规定值十富裕强度值+3S。
式中： S----月(或一统计期)平均28天抗压强度标准偏差；
Ri----试样28天抗压强度值(MPa)；
R----全月(或全统计期)样品28天抗压强度平均值(MPa)；
n----样品数，n≥20，当小于20时与下月合并计算。
(五)28天抗压强度月(或一统计期)平均变异系数(Cv)目标值不大于4．1％。
(六)均匀性试验的28天抗压强度变异系数(CY)目标值不大于3．0％。
(七)专用水泥和特性水泥其他特性指标的目标值要求。
1．白水泥富裕白度0．5％；
2．A级油井水泥稠化时间为：标准值+5分钟，
G级油井水泥稠化时间为：90分钟标准值+5分钟，
120分钟标准值-5分钟，
3．中热硅酸盐水泥水化热为：标准值-8kj／kg，
低热矿渣硅酸盐水泥水化热为：标准值-6kj/kg；
4．道路硅酸盐水泥磨损量为：标准值-0．5kg／m2；
5．钢渣水泥比表面积为：标准值+30m2／kg。
参考资料：
2007年l0月 李蔚萍等．高效环保型水基洗井液室内研究与性能评价
高效环保型水基洗井液室内研究与性能评价
李蔚萍 向兴金 舒福昌 胡墨杰 聂明顺
(湖北汉科新技术股份有限公司，荆州434000)
摘要 以渤海最大稠油油田SZ36—1油田的油污为研究对象，采用多种表面活性剂复配，研制了高效环保型水基洗井液；并对该洗井液的油污清洗性能，与原油、地层水配伍性以及储层保护和环保等性能进行了系统地评价。结果表明，高效环保型水基洗井液对稠油油污具有良好的清洗能力；与0 柴油相比较，不仅洗井成本低、时间短，而且还具有防腐作用和环保性能好等优点；同时，该洗井液还具有良好的配伍性和储层保护性能。
关键词 水基洗井液 表面活性剂 稠油 环保
稠油是指在油层温度下脱气原油粘度超过100 mPa•s的原油。稠油特点是沥青质、胶质含量高，粘度和凝点高，流动性差，极易造成油管粘壁与堵塞，给采油和生产带来许多困难。为解决这一问题，我国大多数油田长期以来沿用原始的洗井方式，一是先采用柴油浸泡，再用地热水或过滤海水洗井，二是用油溶性清洗剂进行洗井。第一种方式，为了洗净油管、泵体等井下设备，需长时间用地热水或过滤海水洗井，造成修井、洗井作业时间长，增加作业费用；长时间大排量洗井，大量地热水或过滤海水漏入油层，造成油层污染及投产后需较长时间将其抽出，严重影响油井产量等。而第二种方式不仅耗费大量能源，而且易燃不安全，又造成环境污染，直接影响现场作业人员的身体健康 。
本研究以多种表面活性剂为主要原料，配以不同助剂进行复配，以渤海最大的稠油产地绥中SZ36—1油田的油污为研究对象，经过大量实验，制得高效环保型水基洗井液体系。该洗井液不仅适用于稠油管柱清洗，还能代替柴油洗井且性能优良，为进一步节约能源开辟了新的途径。
1 高效环保型水基洗井液基本组成及作用机理
要求高效环保型水基洗井液对稠油油污具有良好的清洗效果，就必须使其对油污具有较强的渗透、增溶、乳化、螯合等作用，因此，该洗井液应包含以下基本组成成分：非离子和阴离子表面活性剂、螯合剂、稳定剂及相应助剂等。
室内研究根据各种处理剂的作用机理，以清洗率为评价指标，优选出高效环保型水基洗井液配方：海水、3％清洗剂HYA、1％清洗助剂HLA、2％渗透剂HLK，其中清洗剂HYA为非离子表面活性剂，清洗助剂HLA和渗透剂HLK均为阴离子表面活性剂。其具有以下作用：破乳作用、逆乳化增溶作用、渗透作用、螯合作用。
高效环保型水基洗井液是借助于表面活性剂润湿、渗透、乳化、分散、增溶等性质而达到彻底清洗的目的，其作用机理是：(1)处理剂在油污油管表面上发生湿润、渗透等作用，使油污在油管表面的附着力减弱或抵消；(2)通过机械振动、冲刷、加热等机械和物理方法，加速油污脱离油管表面；(3)油污进入高效环保型水基洗井液中被乳化分散，悬浮于洗井液中或增溶于胶束中。在以上作用协同增效下，使高效环保型水基洗井液短时间内有效地将附着在油管壁上油浆、油垢洗净，使井下管柱从“油湿”变成“水湿”状态。
2 高效环保型水基洗井液性能评价
2．1 清洗性能
2．1．1 清洗性能评价方法
以SZ36—1油田油污污染的内径为76 mill的模拟套管为清洗对象，用自行研制的油基泥浆清洗仪作为评价设备，以清洗率作为洗井液清洗能力的评价指标。清洗率计算公式如下：清洗率=(W总一 W冲)／(W总一W原)X 100％式中：W原——模拟套管被污染前质量，g；
W总——模拟套管被污染后质量，g；
W冲——洗井液清洗后模拟套管质量，g。
另据资料显示，SZ36一l油田地面原油属具有高酸值、高粘度、高残炭、含蜡量低、金属含量较高的低硫环烷基重质油，其中沥青质胶质含量为30％ 一40％ J，而所含沥青的软化点为47．56O℃ J。为了更准确地模拟现场，在SZ36一l油田现场取回的油污中添加40％软化点低于6O℃的沥青，加热溶解、完全混匀后作为现场真实油垢的替代物进行清洗性能评价。
2．1．2 循环清洗效果
将流速控制在0．05—0．10 m／s，在室温一55℃范围内进行定时开泵循环清洗。考察不同清洗体系对油污清洗性能的影响，结果见表l。
表1 不同清洗体系对油污循环清洗效果
清洗体系 油污质量/g清洗率， 100%
60min 120min 150min 180min
0#柴油 40.6 20.3 68.590.8 100
高效环保型
水基洗井液 40.630.1 70.291.2 100
不同清洗体系对油污循环清洗效果从表1可看出，高效环保型水基洗井液具有与0 柴油相当的清洗能力，而且由于高效环保型水基洗井液中助剂具有防腐性能，清洗过程中在套管表面形成一层保护膜。因此，用高效环保型水基洗井液清洗后的套管比用0 柴油的外观好。
2．1．3 先浸泡再冲洗效果
模拟现场油污清洗方式，即先用洗井液浸泡油污，再用地热水冲洗浸泡后的管柱、泵体等设备。在6O℃下用洗井液静止浸泡清洗模拟管套；干净后，打开可调控水阀，从进液口输送6O℃温水替出洗井液，开泵循环清洗；定时从出口阀接取排出液，用目测法、浊度法和离心法分别考察其现象、浊度值和含油量，定性和定量测定，直到排出液满足排放要求即可，结果见表2和表3。
表2 不同清洗体系对油污浸泡清洗效果
清洗体系 油污质量/g清洗率， 100%
4h 5h5.5h
0#柴油 40.1 68.5 90.8 100
高效环保型
水基洗井液 39.8 70.2 91.2 100
从表2可知，高效环保型水基洗井液对油污的浸泡清洗效果与0 柴油相当。而从实验现象可看出，被0#柴油浸泡的模拟套管表面有一层油膜，表面仍是亲油性，而被高效环保型水基洗井液浸泡的模拟套管则有一层薄水膜，表面显亲水性，而且基本未受腐蚀。
表3 不同清洗体系对油污先浸泡后热水冲洗结果对比
从表3可知，0 柴油和高效环保型水基洗井液浸泡油污后均能用热水冲洗至排出液如清水；但0 柴油浸泡比高效环保型水基洗井液浸泡后冲洗时间长。这是因为0 柴油浸泡后模拟套管、油基泥浆简体及管线表面均是亲油性的，吸附油多，而高效环保型水基洗井液使其表面均变为亲水性。因此，将模拟套管完全清洗干净，高效环保型水基洗井液只需120 rain，0 柴油则需要300 min。
2．2 配伍性能
油气储集层不仅在钻井、开采，而且在洗井、完井等工程作业中，工作液与地层岩石间、地层内油、气、水流体间发生物理、化学或生物作用，导致储集层受到损害。室内主要考察了高效环保型水基洗井液与原油、地层水的配伍性。
2．2．1 与原油的配伍性
根据实验要求将高效环保型水基洗井液、海水与SZ36—1油田原油分别按不同体积比混合，搅拌均匀，放入加热器中升温至50℃，并恒温60 min，然后用BrookFiled—II+可编程旋转粘度计测定粘度，结果见表4。
表4 高效环保型水基洗井液与SZ36—1原油配伍性
从表4可看出，高效环保型水基洗井液与SZ36—1油田原油混合时，随着洗井液体积增大原油粘度降低，这说明该高效环保型水基洗井液与SZ36—1油田原油具有良好的配伍性。而原油中加人海水出现增粘现象，则海水与SZ36—1油田原油的配伍性不佳。
2．2．2 与地层水的配伍性
使用上海市热水公司节水设备总厂生产的SZD一1型散射光台式浑浊计，在60℃下，考察高效环保型水基洗井液与SZ36—1油田地层水的配伍性，结果见表5。表5 高效环保型水基洗井液与SZ36—1油田地层水配伍性
从表5可看出，高效环保型水基洗井液与SZ36—1油田地层水具有较好的配伍性。
2．3 储层保护性能
参照中国石油天然气行业标准SY／T6540—2002《钻井液完井液损害油层室内评价方法》，分别选取不同渗透率的人造、天然岩心6块，进行岩心流动实验，考察海水、高效环保型水基洗井液对储层保护性能的影响，结果见表6。
表6 储层保护性能评价结果比较
注：33和62为天然岩心，K。和Kd分别为岩心污染前后的正向煤油渗透率，P。和Pd分别为岩心污染前后平衡压力，P一为反向污染
时最高压力。
从表6可看出，6块岩心的渗透率恢复值均在93％ 以上，但以海水为污染介质的渗透率恢复时间为295—328 min，以高效环保型水基洗井液为污染介质的渗透率恢复时间为118—140 min。这说明高效环保型水基洗井液的储层保护性能优于海水，具有良好的储层保护性。
2．4 环保性能
采用DXY一2型生物毒性(污染)测定仪，根据国家标准GB／T15441—1995《水质急性毒性的测定发光细菌法》对高效环保型水基洗井液和柴油的Ec50(半数效应浓度)值进行测定，并参照生物毒性评价等标准，Ec50<(100—1000)×10(中毒)，Ec50>30 000×10 (无毒排放限制标准)，进行对照衡量(m]。结果见表7。
从表7可看出，高效环保型水基洗井液的Ec50值高于0 柴油，毒性等级属无毒，达到直接排放的限制标准。
3 结论
(1)优选出适合清洗稠油油污的高效环保型水基洗井液配方：海水、3％清洗剂HYA、1％清洗助剂HLA、2％渗透剂HLK。该洗井液Ec50值为32 890×10一，毒性等级属无毒，具有较好的环保性能。
(2)高效环保型水基洗井液与0 柴油对稠油油污的清洗能力相当。而高效环保型水基洗井液相对0 柴油来说，不仅节约洗井成本，而且缩短洗井时间。同时，高效环保型水基洗井液在清洗过程中能在套管表面形成一层保护膜，起管道防腐的作用。
(3)高效环保型水基洗井液与SZ36—1油田原油和地层水均具有较好的配伍性，不影响原油的开采和输送。
(4)高效环保型水基洗井液污染后的岩心渗透率恢复值均在93％ 以上，具有较好的储层保护性，相对海水来说恢复时间短，有利于提高产能。
(5)高效环保型水基洗井液体系的开发研究为以SZ36—1油田为代表的海洋稠油洗井提供了新的思路。
参考文献
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Laboratory Study on High Efi cient
Environment-—-friendly W ater-—-based W ell-—-cleaning Fluid
Li Weiping Xiang Xingjin Shu Fuchang Hu Mojie Nie Mingshun
(Hubei HANC New Technology Co．Ltd．，Jingzhou 434000)
Abstract Using the heavy oil pollutant of SZ36——1 oilfield which was the largest heavy oil——producing field in the
Bohai Sea as cleaning study object，a high efficient environment—friendly water—based well—cleaning fluid Was
prepared by compo sition of several surfactants．The properties of the well—cleaning fluid were systematically evaluated
such as oil— cleaning performance，compatibility with crude oil or formation water，reservoir and environmental
protection performances．Experimental results showed that the well—cleaning fluid had good clean ing effect on the
heavy oil pollutant．It not only had low— cost an d short—time advantages for cleaning well but also had preservation
an d go d environmental performance as compared with 0# diese1．Meanwhile，it has also good compatibility and
reservoir protection．
Key W ords water—based well—cleaning fluid，environment—friendly，surfactant，heavy oil
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